鍋爐 | 煤粉爐結(jié)渣原因與對策的詳細解讀（干貨珍藏版）

楊景利 2017-05-08

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煤粉鍋爐爐內(nèi)結(jié)渣原因與對策的分析研究

許傳凱

（西安熱工研究院西安 710032）

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結(jié)渣機理

當灰渣顆粒接近溫度相對低得多的受熱面表面附近區(qū)域時，受到急劇的冷卻而被完全固化，粘附性大大降低，因此，干凈的水冷壁或過熱器受熱面一般不易產(chǎn)生結(jié)渣。

結(jié)渣的形成過程是，在煤粉燃燒過程中，總會有細?。?>

在墻式燃燒鍋爐的旋流燃燒器出口處或切圓燃燒煤粉鍋爐的角偶處，有時會出現(xiàn)結(jié)焦，這是聚積的煤粉在高溫和缺氧的條件下析出揮發(fā)分后形成的焦塊。

這里也可見結(jié)焦（clinkering,coking）與結(jié)渣（slagging）是完全不同機理的兩種不同的現(xiàn)象，在煤粉燃燒鍋爐中最常見的是結(jié)渣而不是結(jié)焦。

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結(jié)渣原因分析

煤粉鍋爐爐膛內(nèi)受熱面的結(jié)渣通常發(fā)生在三個部位，冷灰斗、燃燒器區(qū)域水冷壁和爐膛上部出口區(qū)域的屏式過熱器等，特別是后兩個部位更為多見。它們是在一定的條件下形成的，影響因素很多，主要是煤灰成分、爐膛溫度環(huán)境、火焰沖刷受熱面和煙氣還原性氣氛。

2.1 煤質(zhì)特性

不同煤種煤灰的結(jié)渣特性相差甚遠，主要與灰的化學成分及其礦巖結(jié)構(gòu)特性有關(guān)，前人的研究巳總結(jié)出了很多的結(jié)渣特性判別準則，在不少文獻資料中均可查到，主要包括灰的熔融溫度、灰渣粘溫特性和灰成分。

研究結(jié)果表明：既沒有任何一項準則可以完全正確地預報結(jié)渣傾向，但任何一項準則又都有相當?shù)目煽啃裕ā?0%），其中灰軟化溫度ST、硅/鋁比SiO2/Al2O3及堿/酸比較好，比較常用（見表）。

一般說來，灰的熔融溫度特性中，變形溫度越低，則結(jié)渣性越強，軟化溫度與變形溫度越接近，結(jié)渣性越強；熔渣粘度低的更易濕潤受熱面；因此，灰熔融溫度低和熔渣粘度低的煤灰易結(jié)渣。

灰成分中CaO、 MgO、 Na2O、 K2O與Fe2O3， FeS2的含量高的結(jié)渣性強，

其中Na2O、 K2O含量高者灰沾污性強；

Al2O3和SiO2的含量高的結(jié)渣性就弱。

鍋爐燃燒設(shè)備的設(shè)計不能適應強結(jié)渣性煤種時就會發(fā)生爐內(nèi)嚴重結(jié)渣問題。

例如，我國典型的強結(jié)渣性煤種—神華煤：

電廠鍋爐實際燃用神華煤的煤質(zhì)特征如下：

① 水分高，全水分 Mt 一般在 10~16%，空干基水分 Mad 一般為 6~9%；

② 灰分低，絕大部分商品煤干基灰分在 6~10%之間；

③ 干燥無灰基揮發(fā)分 Vdaf 為 30~39%；

④ 收到基低位發(fā)熱量較高，Qnet,ar 為 22.5~24.5%MJ/kg；

⑤ 含硫量低，干基全硫量 St,一般都小于 0.5%，收到基全硫 St,ar 一般為 0.3~0.5%；

⑥ 煤灰熔融性溫度低，變形溫度 DT 為 1100～1150 軟化溫度 ST 一般為 1150~1200℃;

⑦ 灰成分中堿性氧化物比例大，堿酸比B/A一般在 0.4 以上，CaO含量高,在 10~30 之間，

Fe O 也高，一般為 8~15%。

西安熱工研究院曾進行過幾種神華煤的著火、燃盡及結(jié)渣性能試驗，結(jié)論為神華侏羅紀煤極易著火、極易燃盡，但結(jié)渣性能趨于嚴重。

當鍋爐燃用非設(shè)計的結(jié)渣性煤種時將出現(xiàn)爐內(nèi)嚴重結(jié)渣現(xiàn)象。

例如，盤山電廠 500MW 機組鍋爐改燒神華煤時，爐內(nèi)水冷壁出現(xiàn)大面積的嚴重結(jié)渣。

2.2 爐膛與燃燒器設(shè)計

爐膛的設(shè)計與燃燒器的設(shè)計布置對爐膛內(nèi)受熱面的結(jié)渣有十分重要的影響。對同一種結(jié)渣特性的煤，在不同設(shè)計的爐膛與燃燒器的鍋爐運行中，受熱面的結(jié)渣程度會有很大差別，因此需要認真研究和不斷的總結(jié)經(jīng)驗。

2.2.1 爐膛

在鍋爐爐膛的選型設(shè)計中，以下幾個熱力特征參數(shù)和幾何尺寸至關(guān)重要：

1) 爐膛容積放熱強度

它基本上反映了在爐內(nèi)流動場和溫度場條件下燃料及燃燒產(chǎn)物在爐膛內(nèi)的停留時間，在給定的輸入熱功率（B Q ）條件下，q 愈小，說明鍋爐爐膛愈大，停留時間愈長，對煤粒燃盡愈有利，爐壁結(jié)渣的可能性也愈小，特別是爐膛上部及其出口處。例如，綏中 800MW機組談判中要求制造廠加髙了爐膛 6m，原設(shè)計燃燒結(jié)渣性較弱的晉中煙煤，現(xiàn)也可燃燒結(jié)渣性強的神華煤，在國產(chǎn)的300MW機組鍋爐中，類似這種情況也較多，這對減輕爐膛上部水冷壁及髙溫受熱面的結(jié)渣是十分有益的（當然，決不是越髙越好）。

2) 爐膛斷面放熱強度

它反映了爐膛水平斷面上燃燒產(chǎn)物的平均流動速度。q 愈小，斷面平均流速愈低;一般認為此時氣粉流的湍流脈動和混合條件可能減弱，會使燃燒強度和著火穩(wěn)定性也有所減弱，但在高溫區(qū)的停留時間有所增加，也會有利于減輕水冷壁表面的結(jié)渣。例如，某臺 700MW機組鍋爐爐膛斷面放熱強度為 4.28 MW/m ，大多數(shù) 600MW機組鍋爐的爐膛斷面放熱強度為～4.7MW/m ，而在燃燒同樣強結(jié)渣性煤時，前者要好得多(當然這不是唯一的因素，如該爐燃用煤粉細度也較細)。

3) 燃燒器區(qū)域壁面放熱強度

它在一定程度上反映爐內(nèi)燃燒中心區(qū)域的火焰溫度水平。q 愈小，燃燒中心的溫度水平愈低些;相對較大的燃燒器區(qū)域空間和較低的溫度水平有利于減輕該區(qū)域壁面結(jié)渣的傾向。例如，上海石洞口二廠 600MW機組鍋爐，由于燃燒器分段，避免氣流貼壁，同時使q 降低 q =1.316MW/m ，所以結(jié)渣現(xiàn)象相對較輕。當采用爐內(nèi)整體空氣分級燃燒技術(shù)時，由于燃燒器區(qū)域過剩空氣系數(shù)<1.0，甚至僅為>

總之，選用較低的qF、qB將有利于防止結(jié)渣。

4) 爐內(nèi)水冷壁表面燃燒帶的敷設(shè)

對揮發(fā)分比較低的難燃煤種，爐內(nèi)水冷壁表面燃燒帶的敷設(shè)對維持燃燒區(qū)域火焰溫度，保證煤粉氣流的著火與穩(wěn)定燃燒有十分重要的作用。但耐火涂料表面卻是良好的結(jié)渣基地，因此其敷設(shè)的方式、位置與面積的大小十分講究，如果敷設(shè)不當將導致嚴重結(jié)渣，上安電廠 350MW機組鍋爐下爐膛和德州電廠 660MW 機組鍋爐都在投運初期因燃燒帶敷設(shè)過多導致嚴重結(jié)渣，危及安全運行，不得不經(jīng)過幾次改造---打掉部分燃燒帶，造成很大損失。類似情況在其它低揮發(fā)分煤鍋爐中也時有發(fā)生。

2.2.2 燃燒器的設(shè)計與布置

燃燒器的結(jié)構(gòu)設(shè)計與布置對運行性能有直接影響，為防止爐內(nèi)受熱面結(jié)渣，應組織良好的爐內(nèi)空氣動力場，不良的空氣動力場會出現(xiàn)火焰偏斜，不僅燃燒不完全，而且會出現(xiàn)局部還原性氣氛、氣流刷墻和局部高溫等現(xiàn)象，往往引起結(jié)渣。

※ 燃燒器的設(shè)計

對旋流燃燒器應注意出口擴展角不應太大，旋流強度不宜過大，防止因出現(xiàn)“飛邊”或直接沖墻現(xiàn)象而造成結(jié)渣;

對四角布置直流燃燒器應注意如下幾點：

1) 直流燃燒器一、二次風的切圓不宜過大;

2) 選取的風速合理，一次風速不宜過低，否則煤粉氣流出口著火距離過近,噴嘴易燒損，易結(jié)渣;

3) 必要時宜將燃燒器分成二或三段，其間拉開一定距離，改善兩側(cè)補氣條件，燃燒器射流兩側(cè)壓差減小，以避免氣流嚴重偏轉(zhuǎn)或貼壁;此外，采用墻式切圓燃燒方式也有利于避免氣流偏轉(zhuǎn)或貼壁，防止火焰直接沖墻。

※ 燃燒器的布置

1)上排一次風中心到屏下緣的距離h1

該距離也稱火焰高度，它在一定程度上反映了最上層一次風噴口噴出的煤粉在爐內(nèi)的最短可能停留時間。h 愈高，停留時間愈長，煤粉燃盡愈有保證，也有利于降低屏區(qū)進口煙氣溫度，減小高溫受熱面沾污結(jié)渣的傾向。當采用OFA或S-OFA低NO 燃燒技術(shù)時，該距離應適當加髙。

2)下排一次風中心到冷灰斗上折點的距離h3

這一距離既影響到爐底大渣可燃物含量的大小，也會影響冷灰斗區(qū)域壁面的結(jié)渣，當四角切圓燃燒爐膛采用擺動燃燒器，特別是燃用嚴重結(jié)渣煤時，務(wù)必保證足夠大，以免下擺時造成冷灰斗結(jié)渣。某臺 660MW 機組鍋爐曾因下一次風噴口銷子斷裂而下垂，至使冷灰斗嚴重結(jié)渣，影響安全運行。采用旋流燃燒器墻式對沖燃燒時，該距離可以比較小。

3)側(cè)邊燃燒器中心到側(cè)墻的距離

采用旋流燃燒器墻式對沖燃燒時，由于燃燒器出口旋轉(zhuǎn)氣流的擴展，燃盡或未燃盡的煤粉顆?？赡鼙凰Φ絺?cè)墻壁面上，引起結(jié)渣（或水冷壁的高溫腐蝕），這除了與燃燒器性能有關(guān)外，兩側(cè)靠邊的燃燒器中心到側(cè)墻的距離必須足夠大，對燃用嚴重結(jié)渣煤或含硫量較髙煤種時，更應放大。例如，對于 300MW 機組鍋爐，一般該距離為～3.3m，燃用嚴重結(jié)渣或高硫煤種時，該距離宜加大到 3.5～3.8m。

2.3 輔機的匹配

在實踐中常遇到因磨煤機制粉出力的限制，為保證負荷而不得不使煤粉細度很粗，造成燃燒推遲，火焰中心上移，引起受熱面結(jié)渣;也曾遇到個別電廠因某種原因，非要燃用煤質(zhì)相差很大的非設(shè)計煤種，使制粉系統(tǒng)不能適應，如在燃用低揮發(fā)分煤的鍋爐中燃用結(jié)渣性煙煤等；同樣，在實踐中也常遇到因風機選型設(shè)計中風機選小了，送風機與一次風機都有類似情況，陜北有臺鍋爐燒神華煤出現(xiàn)的結(jié)渣現(xiàn)象最為典型。

2.4 運行工況的影響

鍋爐運行工況的變化和調(diào)整對爐內(nèi)受熱面的結(jié)渣狀況有相當大的影響。

2.4.1 鍋爐負荷變化

由于爐內(nèi)火焰溫度隨著負荷的升高而升高，爐內(nèi)受熱面的結(jié)渣傾向也逐漸增加，所以，有些鍋爐不得不因此而降負荷運行。

2.4.2 O2 ----運行中風量的大小

O2不僅對煤粉的燃盡有影響，而且對爐膛火焰溫度及煙氣氣氛有影響，通常情況下，O2 小，即過?？諝饬可?，則火焰溫度相對較髙，易出現(xiàn)局部還原性氣氛，致使爐內(nèi)受熱面結(jié)渣傾向增加。

2.4.3 一、二次風量與風速的大小

對于旋流燃燒器，兩者的適當配合，可以獲得較為理想的火焰形狀，不至于出現(xiàn) “飛邊”、強旋轉(zhuǎn)氣流沖刷側(cè)墻等惡劣現(xiàn)象;對于直流燃燒器，兩者的適當配合，可以獲得良好的爐內(nèi)空氣動力場，不至于出現(xiàn)一次風粉氣流嚴重偏轉(zhuǎn)或貼壁，不會因火焰沖刷壁面而產(chǎn)生嚴重結(jié)渣。

在爐內(nèi)低過?？諝饬肯逻\行或火焰偏斜、局部沖刷墻壁時煙氣環(huán)境會呈現(xiàn)還原性氣氛，此時灰渣中鐵主要以FeO形態(tài)存在，使灰熔融溫度大大降低，結(jié)渣傾向增大（在氧化性氣氛中，鐵以FeO 的形態(tài)存在，灰熔融溫度高）。

2.4.4 煤粉細度

煤粉細度及其均勻性指數(shù)對燃燒有重要關(guān)系，煤粉越細，越容易燃盡，越粗就越不易燃盡，就有可能產(chǎn)生火焰刷墻，或火焰中心上移，引起結(jié)渣;均勻性指數(shù) n 越小，則煤粉中的粗顆粒越多，自然，燃盡就差，同時也易產(chǎn)生火焰沖刷壁面，或因此而使火焰中心上移，引起結(jié)渣。

2.4.5 燃燒器之間的風粉分布的均勻性

燃燒要求煤粉及時著火，并與空氣及時均勻地混合。若出現(xiàn)某只燃燒器的粉多空氣少或粉少空氣多的不均勻分配情況，都可能使燃燒不良，使燃燒延遲、火焰沖刷壁面、或局部區(qū)域呈還原性氣氛等，引起結(jié)渣。墻式對沖燃燒時，側(cè)邊燃燒器的負荷過重，即粉量過多時易造成側(cè)墻結(jié)渣；四角切圓燃燒時，下排燃燒器負荷過重，可能使煤粉離析增多，或冷灰斗上局部溫度增高，可能造成冷灰斗上部區(qū)域水冷壁結(jié)渣。這種燃燒器之間風粉分配不均勻現(xiàn)象對燃盡及控制NO 的排放都十分不利。

2.4.6 吹灰

為了保持受熱面的清潔，在鍋爐爐膛及對流煙道，合理布置足夠數(shù)量的吹灰器是必不可少的，而且必須采用實踐證明是有效可靠的吹灰器，在鍋爐運行期間進行定期或不定期的吹灰。實踐中常會遇到因吹灰器布置不足、或不能正常投運、或因吹灰器型式選用不當而造成爐內(nèi)受熱面嚴重結(jié)渣或積灰的現(xiàn)象，影響鍋爐安全運行。

3
對策研究

3.1 新建鍋爐的設(shè)計

為使鍋爐燃燒設(shè)備能與設(shè)計燃用的煤質(zhì)特性相匹配，應注意如下各條。

1) 在新建或擴建鍋爐前必須對煤源進行深入的調(diào)查研究；

2) 對主要煤礦按有關(guān)標準采取代表性煤樣進行煤質(zhì)特性分析，結(jié)合各礦可能的供煤量，確定設(shè)計煤種和校核煤種，并進行其著火燃燒、結(jié)渣、沾污、磨損等特性研究；

3) 制造廠應根據(jù)上述煤質(zhì)特性數(shù)據(jù)，根據(jù)相關(guān)標準，例如，DL/T831-2002《大容量煤粉燃燒鍋爐爐膛選型導則》、JB/T10440-2004《大型煤粉鍋爐爐膛及燃燒器性能設(shè)計規(guī)范》等進行精心的爐膛造型設(shè)計，對燃用結(jié)渣性強的煤種更要細致，必要時寧可增加投資，也要采取多方面的措施保證鍋爐可靠安全運行，不出現(xiàn)嚴重結(jié)渣現(xiàn)象。例如，對 600MW鍋爐燒強結(jié)渣性的神華煤時，目前看來，爐膛熱力特性參數(shù)取以下值為好：

4) 制造廠還應切實結(jié)合已運行鍋爐的經(jīng)驗，采用性能優(yōu)良的燃燒器，加以合理的布置。

5) 近年來，有些制造廠為了防止結(jié)渣（或高溫腐蝕）在冷灰斗和燃燒區(qū)水冷壁設(shè)置了貼壁風，都會有一定的效果，但其位置的選擇與風量的大小將是關(guān)鍵。

6) 此外，還應選用合適的磨煤機及其制粉系統(tǒng)，磨煤機選型時應有足夠的容量裕度，并從發(fā)展的眼光看，采用動靜式旋轉(zhuǎn)分離器是適宜的，既可使煤粉細度調(diào)節(jié)十分方便！（R90 =3～25%），會使煤粉均勻性指數(shù)有較大改善（n=1.2～1.5），與同型號磨煤機相比，出力可提高 5～10%。

3.2 運行調(diào)整對策

鍋爐運行工況的變化和調(diào)整對爐內(nèi)受熱面的結(jié)渣狀況有相當大的影響，對非設(shè)計的先天性原因發(fā)生的結(jié)渣，通常可通過燃燒工況的優(yōu)化調(diào)整得到減輕或消除。例如：

1) 適當增加總風量，

2) 調(diào)整一、二次風量和風速;

3) 改善燃燒器之間風粉分配的均習性;

4) 減小煤粉細度;

5) 有意識地減少某些燃燒器的粉量，例如，適當減少上排燃燒器粉量，而增加下排燃燒器粉量，以便降低火焰中心，減輕上部水冷壁結(jié)渣，或減少下排燃燒器粉量，以減輕下部水冷壁結(jié)渣;又如墻式燃燒鍋爐，適當減少側(cè)邊燃燒器粉量，降低兩側(cè)墻附近的燃燒強度，減輕其結(jié)渣傾向;

6) 加強吹灰;

7) 利用較大幅度降負荷使結(jié)渣掉落;

8) 必要時降出力運行，乃至不得不改銘牌;

如運行中出現(xiàn)燃燒器區(qū)水冷壁嚴重結(jié)渣，會導致爐膛出口煙溫升高，過/再熱汽溫升高，此時若將燃燒器下擺，可能使爐膛下部溫度升高，引起燃燒器下部、甚至冷灰斗的結(jié)渣，形成“惡性循環(huán)”；如因屏過結(jié)渣而汽溫偏低，運行中將燃燒器上擺，導致屏過結(jié)渣更嚴重時，也將產(chǎn)生“惡性循環(huán)”！都應及時采取措施，必要時應及時降負荷運行，甚至立即停爐，以免造成嚴重事故！

3.3 燃用煤質(zhì)控制

近年來，煤炭市場的變化使電廠常常不得不燃用非設(shè)計煤種，煤種多變，煤質(zhì)下降，帶來不少運行問題，其中結(jié)渣也是比較多出現(xiàn)的問題之一，一般情況下，可通過來煤控制及燃燒優(yōu)化調(diào)整獲得改善或解決，常用的辦法有：

1) 加強進煤的檢測和控制;

2) 摻燒結(jié)渣性弱的煤種，例如神華煤摻燒石炭紀的保德煤，并加強混煤，既可在煤場上摻混，有條件時也可通過輸煤皮帶摻混（例如，來賓 B 廠）；

也可上煤時實施不同煤種燃燒器分層燃燒，例如，吳涇、石洞口二廠等，石洞口二廠摻燒方式為：6 層煤粉燃燒器中，兩層投大同優(yōu)混，其余 3 層（1 層備用）投神木煤，大同優(yōu)混一般投在中間兩層（C、D 層），有時投在最下兩層。

也可采用結(jié)渣性強的煤種與弱的煤種交替輪換燃燒，使巳有結(jié)渣在燃燒弱結(jié)渣性煤時掉落減輕，例如，珠江電廠曾采用過。

3.4 設(shè)備改造

當由于設(shè)計制造的先天性原因，而又無法摻燒結(jié)渣性弱的煤種時，就不得不進行設(shè)備改造了。例如：

1) 某 600MW 機組鍋爐，摻燒少量弱結(jié)渣性煤的同時，爐膛上部屏區(qū)增設(shè)吹灰器;

2) 某 500MW 機組鍋爐不得不在爐膛內(nèi)增設(shè)水力吹灰器。

3) 某 130t/h 鍋爐，因燃用高水分高結(jié)渣性煤，不設(shè)常規(guī)的吹灰器而設(shè)置了少量的聲波吹灰器，結(jié)果因嚴重結(jié)渣而無法運行，只得進行燃燒設(shè)備的大改造，其中包括采用常規(guī)的蒸汽吹灰器和水力吹灰器。

4) 上例 600MW 機組鍋爐還將利用檢修期間，對過熱器受熱面做適當?shù)恼{(diào)整改造，以期克服“惡性循環(huán)”問題。

5) 對低揮發(fā)分煤鍋爐爐膛水冷壁敷設(shè)燃燒帶而造成嚴重結(jié)渣時，應根燃燒調(diào)整實測數(shù)據(jù)進行科學計算，打掉部分或全部燃燒帶;或按煤質(zhì)燃燒需要，調(diào)整燃燒帶敷設(shè)的位置與面積。

6) 曾有燃用神華煤的 135MW 機組鍋爐，投產(chǎn)后一直因爐膛嚴重結(jié)渣而不能正常運行，燃燒調(diào)整發(fā)現(xiàn)主要是因送風機、一次風機出力嚴重不足，一方面磨煤機出力受到限制，煤粉變粗，同時造成爐內(nèi)嚴重缺風，在還原性氣氛中灰渣融熔溫度降低，火焰溫度升高，造成燃燒器區(qū)域壁面結(jié)渣，同時，也因燃燒推遲，火焰中心上移，造成爐膛上部或出口區(qū)域的高溫受熱面結(jié)渣，通常只能帶到 100MW。經(jīng)風機改造后，一次風機出力增加了～40%，送風機出力增加了～50%，結(jié)渣現(xiàn)象也隨之大大減輕，現(xiàn)巳可達到 135MW。

4
實例分析

以燃燒神華煤的 600MW 機組切圓燃燒鍋爐為例。

4.1 鍋爐主要參數(shù)如下表

※ 括號中為某 600MW 工程全燒神華煤鍋爐的新設(shè)計方案數(shù)據(jù)。

4.2 運行分析

由上表可見，當全燒神華煤時，TD 電廠鍋爐運行中出現(xiàn)爐膛上部嚴重結(jié)渣，特別是分隔屏更甚，又因過熱汽溫度偏低，燃燒器需上擺運行，由此引起兩者的惡性循環(huán)。

石洞口二電廠鍋爐燃燒器為分段布置，燃燒器射流兩側(cè)壓差減小，使一次風氣流不易貼壁，由此也使q 比較小，有利于降低燃燒器區(qū)域火焰溫度，結(jié)渣較輕；珠海電廠的爐膛設(shè)計特點是斷面比較大，斷面放熱強度比較低，q = 4.28MW/m ，在現(xiàn)有 600MW級鍋爐中是最低的，采用帶動態(tài)分離器的中速磨煤機，煤粉細而均勻（R =3～10%，且粗顆粒少），使煤粉極易燃盡，此外，煤粉噴嘴外圍是向背火側(cè)偏置的（即背火側(cè)出口較向火側(cè)寬）周界風，因此，不僅燃燒效率很高，結(jié)渣較輕，而且實測表明，爐膛出口兩側(cè)煙溫偏差也很小。

上述三廠鍋爐運行比較可知，TD 電廠鍋爐爐內(nèi)結(jié)渣還可能與燃燒器的設(shè)計布置存在缺陷有關(guān)。多年實踐經(jīng)驗表明，通常一次風對沖氣流是不穩(wěn)定的，當受到擾動時極易改變旋轉(zhuǎn)方向，二次風集中在外圍，燃燒器區(qū)壁面不易結(jié)渣（實際運行中也是如此），但很可能因一次風粉集中在中心而不能及時與二次風充分混，不能很快燃盡（有計算機數(shù)值計算表明上排一次風煤粉在爐內(nèi)停留時間僅 1.0s，同時也表明在燃燒器區(qū)域風粉混合很差，到 OFA 以上才逐漸較好地混合），燃燒推遲，火焰中心上移，導致爐膛上部及出口區(qū)煙溫升高，受熱面結(jié)渣嚴重，而其余二廠要輕得多。