大跨空間的幕墻結(jié)構(gòu)多見于大型博覽建筑、交通、文化、體育類建筑等，也常見于一些高層建筑的入口門廳或通高中庭。幕墻大跨空間的結(jié)構(gòu)體系多以鋼結(jié)構(gòu)為主，且常常直接暴露于人視覺范圍，因此在滿足結(jié)構(gòu)安全的前提下，結(jié)構(gòu)體系亦需滿足建筑的美感。在此類建筑設計中，幕墻設計扮演著非常重要的角色。幕墻結(jié)構(gòu)選型、構(gòu)造設計更是重中之重!對整個建筑表皮的效果起著關(guān)鍵性的控制作用。本文以典型的大跨空間幕墻——“中國西部國際博覽城”交通大廳18 58米玻璃幕墻系統(tǒng)設計為例，對此類大跨空間玻璃幕墻設計的結(jié)構(gòu)選型、計算方法、設計要點、幕墻構(gòu)造進行闡述，分析如何在保證結(jié)構(gòu)安全的前提下，實現(xiàn)大跨空間玻璃幕墻的通透性。

　　中國西部國際博覽城位于成都市天府新區(qū)核心區(qū)，總建筑面積約57萬平米，其中幕墻面積約19萬平米，是目前我國中西部地區(qū)最大的博覽建筑。交通大廳靠主廣場一側(cè)的大跨空間玻璃幕墻系統(tǒng)為本項目幕墻設計重難點之一，空間豎向跨度最大58米，橫向主體結(jié)構(gòu)柱距約18米，建筑效果要求盡量通透，為建筑內(nèi)外空間的“對話”創(chuàng)造有利條件(圖1，2)。

　　幕墻結(jié)構(gòu)利用主體結(jié)構(gòu)“梅花柱”的側(cè)向剛度，選擇“水平鋼桁架+豎向吊桿”體系。鋼桁架水平跨度約18米，豎向間距6米;幕墻水平荷載由水平鋼桁架承擔并傳遞給兩側(cè)的主體結(jié)構(gòu)柱(梅花柱)，幕墻體系不設置豎向抗風柱;幕墻自重由前端吊桿承擔，后端設置平衡吊桿(圖3～7)。

　　(1)由于主體屋頂鋼網(wǎng)架在此部位懸挑較大，鋼網(wǎng)架在屋面荷載作用下會產(chǎn)生上、下擺動位移，給豎向拉桿造成不利影響(甚至被拉斷)，常規(guī)幕墻構(gòu)造無法適應屋面的震顫效應。因此需要在屋面網(wǎng)架與豎向拉桿的連接處設置彈簧(圖8)，以緩沖和補償豎向拉桿的內(nèi)力，保證幕墻結(jié)構(gòu)體系的安全。

　　(2)彈簧固定于屋面網(wǎng)架內(nèi)。由于屋面網(wǎng)架為弱邊界，受載后會產(chǎn)生一定的豎向位移，因此彈簧的根端應再次設置彈簧支座模擬屋面網(wǎng)架的剛度。2組彈簧串聯(lián)進行兩次迭代，給計算分析工作帶來不小的挑戰(zhàn)。

　　(3)水平桁架側(cè)向剛度較弱，前后端拉桿應根據(jù)計算需要，設置一定的預張力，以保證結(jié)構(gòu)體系的穩(wěn)定。拉桿預張力和彈簧剛度應進行反復試算，保證在各種工況下，拉桿不應受壓失穩(wěn)。

　　(4)由于預應力拉桿的邊界相對較弱，在施工過程中有預應力損失，因此應進行施工過程模擬分析。

　　玻璃面板采用超白中空鋼化夾膠叁銀LOW-E玻璃，面板分格1.8(寬) 3米(高)，板塊采用豎向T形鋁合金立柱、無橫梁的固定方式;水平荷載由豎向T形鋁合金立柱承擔，玻璃面板的自重荷載由設置在T形立柱位置的高強度鋁合金托板承擔。玻璃面板橫向無龍骨，為避免全隱框構(gòu)造僅依靠硅酮結(jié)構(gòu)膠受力問題，本項目在玻璃“十字縫”位置設置85 85mm的不銹鋼夾板作為二次安全富余度考慮，充分保證了幕墻體系的安全性及通透性(圖9～11)。

　　幕墻主要考慮以下荷載工況及組合：

　　恒荷載包括幕墻結(jié)構(gòu)體系及玻璃及其附屬構(gòu)件等的自重，玻璃采用10+12A+(8+1.52PVB+8mm)中空夾膠鋼化玻璃。由于玻璃自重構(gòu)成的面荷載標準值約為0.67kN/m2，考慮到其它附屬構(gòu)件，取玻璃幕墻自重面荷載標準值取0.847kN/m2(鋼結(jié)構(gòu)自重由軟件自動加載)。

　　風荷載標準值Wk= 該結(jié)構(gòu)所處地區(qū)地面粗糙度類別為B類，基本風壓W0=0.3kN/m2，陣風系數(shù)、風荷載局部體型系數(shù)、風壓高度變化系數(shù)按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)取值。

　　溫度作用分別按照升溫30℃、降溫30℃考慮(注：拉索張拉時環(huán)境溫度按15度考慮)。

　　所處地區(qū)抗震設防烈度7度，設計基本加速度取0.10g，設計地震分組為第叁組。依據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010)計算，考慮水平地震荷載作用，水平地震為非控制可變荷載。

　　a 承載能力極限狀態(tài)

　　工況1：1.2×預+1.35×恒+1.4×0.6×風(+)+1.4×0.6×溫(-)+1.3×0.5×地震(+);

　　工況2：1.2×預+1.35×恒+1.4×0.6×風(-)+1.4×0.6×溫(-)+1.3×0.5×地震(-);

　　工況3：1.2×預+1.2×恒+1.4×風(+)+1.4×0.6×溫(-)+1.3×0.5×地震(+);

　　工況4：1.2×預+1.2×恒+1.4×風(-)+1.4×0.6×溫(-)+1.3×0.5×地震(-);

　　工況5：1.2×預+1.2×恒+1.4×溫(-)+1.4×0.6×風(+)+1.3×0.5×地震(+);

　　工況6：1.2×預+1.2×恒+1.4×溫(-)+1.4×0.6×風(-)+1.3×0.5×地震(-);

　　工況7：1.2 預+1.2 恒+1.4 風(+)+1.4* 0.6 溫(+)+1.3* 0.5 地震(+);

　　工況8：1.2 預+1.2 恒+1.4 風(-)+1.4* 0.6 溫(+)+1.3* 0.5 地震(-);

　　工況9：1.2 預+1.2 恒+1.4 溫(+)+1.4* 0.6 風(+)+1.3* 0.5 地震(+);

　　工況10：1.2 預+1.2 恒+1.4 溫(+)+1.4* 0.6 風(-)+1.3* 0.5 地震(-)

　　b正常使用極限狀態(tài)

　　位移工況1：1.0×預+1.0×恒;

　　位移工況2：1.0×預+1.0×恒+1.0×風(+)+0.6×溫(+)+0.5×地震(+);

　　位移工況3：1.0×預+1.0×恒+1.0×風(-)+0.6×溫(+)+0.5×地震(-);

　　位移工況4：1.0×預+1.0×恒+1.0×溫(+)+0.6×風(+)+0.5×地震(+);

　　位移工況5：1.0×預+1.0×恒+1.0×溫(+)+0.6×風(-)+0.5×地震(-);

　　(注：預指預應力，恒為恒載，風(+)指正風壓所產(chǎn)生的風荷載作用，溫(-)指降溫對結(jié)構(gòu)的作用，其余類推)。

　　此外，在預應力作用下，分別建立了恒載、正風壓、負風壓、升溫及降溫等獨立的荷載工況(均為荷載標準值);并分別考慮了承載能力極限狀態(tài)下各種荷載組合的包絡組合，以及正常使用極限狀態(tài)下各種荷載組合的包絡組合。任何工況組合下，均不得使預應力拉桿的內(nèi)力為零或者受壓而煺出工作，進而使水平鋼桁架失穩(wěn)。另外，豎向拉桿的頂端支座應充分考慮對屋頂鋼結(jié)構(gòu)變形位移的模擬。

　　經(jīng)計算分析，鋼結(jié)構(gòu)應力計算結(jié)果詳見圖12,13。

　　不銹鋼吊桿最小軸力計算結(jié)果詳見圖14～17。

　　不銹鋼吊桿最大軸力計算結(jié)果詳見圖18～21。

　　不銹鋼吊桿施工模擬分析，計算結(jié)果詳見圖22～25。

　　圖24Φ27平衡吊桿張拉完成后的軸力圖

　　經(jīng)計算分析，鋼結(jié)構(gòu)位移計算結(jié)果詳見圖26,27。

　　7 結(jié)語

　　中國西部國際博覽城大跨空間玻璃幕墻工程，充分實現(xiàn)了大跨空間幕墻的通透性，項目于2016年7月投入使用，達到了預期的建筑效果。對于此類幕墻工程的鋼結(jié)構(gòu)設計、幕墻構(gòu)造設計均應立足項目本身，綜合考慮建筑效果、主體結(jié)構(gòu)條件、工程造價、社會影響力等因素，確定幕墻結(jié)構(gòu)形式和構(gòu)造。同時，幕墻設計工作盡早介入，加強和建筑、結(jié)構(gòu)等專業(yè)的協(xié)作。幕墻表皮是實現(xiàn)“建筑之美”的關(guān)鍵要素，各設計專業(yè)應團隊協(xié)作、合理分析，堅持大膽創(chuàng)新與扎實工作相結(jié)合的工作態(tài)度，是實現(xiàn)精品幕墻工程設計的關(guān)鍵。本工程大跨空間玻璃幕墻的成功實現(xiàn)，正是這種設計方法與工作態(tài)度的體現(xiàn)。

　　[1]中國建筑科學研究院.建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社. 2012

　　[2]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部.鋼結(jié)構(gòu)設計標準GB 50017-2017[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社. 2017

　　[3]中國建筑科學研究院.索結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ 257-2012[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社. 2012